目前，一些換熱站的大型換熱設備以管式換熱器為例，一般集中配置，下層為換熱設備主體，上層為冷凝水回收裝置，這節約了空載，冷凝水回收也很容易。 但是，近年來一些換熱站將換熱設備、冷凝水回收裝置等設備配置在一定程度上，此時在蒸汽不斷變化的情況下，構成的冷凝水仍然能夠正?；厥眨媾R新的應對措施。 本文將對該成績的處理方法進行二次探討。 首鋼京唐鋼鐵公司為滿足鋼鐵廠的正常消費需求，在廠內設置5個集中供暖站，與1#、2#、3#、4#、5#換熱站區分散布于全廠，負責公司內各相關消費和生活與管理設備建設中停止供暖需求高的高溫熱水供應，同時統一均衡管網蒸汽使用量。 各換熱站的次級換熱設備為汽水式換熱器，蒸汽在各換熱器散熱后產生的冷凝水全部回收到工廠的各工藝設備中作為消耗用水。 但是，管網、用戶等外部原因進入管式熱交換器的蒸汽量少，壓力低時，在熱交換過程中構成的結露水無法回收，在管式熱交換器內逐漸變多，結露水的液位持續變高，熱交換效率急劇降低，其中特別是大型熱交換器變得更加嚴重 因此，本文以首鋼京唐鋼鐵公司4#換熱站為例，綜合分析了現場兩臺QTQH-W-N-32MW型低溫蒸汽-水換熱器后，提出了一種處理新換熱器疏水成績的新方法，以應對外部蒸汽的不時變化。 1、水碎片概述1.1補水箱站內設置1個補水箱，補水箱容積為20m3，詳細尺寸為3000 & times 3000 & times； 2500mm，水箱設有進水口、排水口、溢流口、油箱頂部工作口、液位計接口、泵進水口等必要接口和內、外搭接，底部設有隔板。 其中，進水口配備有自動浮球閥，浮球閥可根據油箱液位自動開閉。 底部分隔可以無效過濾水箱內的硬性雜質。 這個水箱是為了緩沖零碎水的流量變化，在水的流量大幅變動的情況下，不影響暖氣的零碎正常運轉而使用的。 1.2自動逆變器恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓 電壓額定電壓額定(2)揚程: 58.8m (3)馬達功率: 11kW/380V (4)保持水溫: &le； 40℃； (5)環境溫度: 5℃~40℃； (6)任務壓力: &le； 1000千帕。 該安裝的運行方式有手動和自動兩種，自動時可以根據現場實踐的運行狀況設定參數。 在暖氣的零星變動運轉時期，通常設置為自動補水，各配備一個水泵，兩個水泵在設定的時間內自動切換運轉，通過裝置在零星連接的配管上安裝壓力傳感器，檢測零星壓力，向外部的CPU輸出數據 當零碎壓力等于過去設定的壓力參數時，泵停止運轉，進入休眠期，再次變頻啟動，直到零碎壓力下降。 此外，該安裝設置了自動溢流閥，片斷性壓力超過預先設定的參數時，安裝通過自動溢流閥進行溢流，維持片斷性恒定電壓。 1.3循環泵該站共設置3臺ISR200-150-440型臥式低溫熱水循環泵，為正常任務準備，各泵的輔助參數如下: (1)流量: 550m3/h； (2)揚程: 54.5m (3)分配電機功率: 132kW/380V (4)任務溫度: &le； 100℃； (5)任務壓力: &le； 1200千帕。 泵通過彈性聯軸器連接。 規范軸承、水泵葉輪青銅材質、配合耐腐蝕的泵體樹脂砂鑄造、泵軸采用不銹鋼材質。 其中泵的轉子及其次級旋轉部件停止了靜均衡和動均衡實驗。 靜均衡精度為GB9239的G6.3級以上，動均衡精度為GB9239的G2.5級以上。 泵的振動在無汽蝕運行條件下測量，軸承的振動值符合JB/T8097的規定。 泵的起動方式有定位起動和近距離起動兩種方式。 2 .蒸汽碎片化概要2.1蒸汽管道該站的蒸汽管道主要由一次電動截止閥、y型過濾器、減壓閥、電動烹調閥、二次手動閥等五個部分構成，在旁路上只設有一個手動閥。 正常情況下，工廠區的管網蒸汽通過主路進入管式換熱器。 電動截止閥用于緊急情況下急劇切斷蒸汽源。 y型過濾器用于過濾蒸汽輸送的硬質雜質。 雜質可以經過設備所具有的污染物排出口的成活期排出。 三聯減壓閥調整其自身的調壓螺栓，調整進入管式熱交換器的蒸汽壓力，保證進入管式熱交換器的蒸汽在允許的正常壓力范圍內擺動。 電動烹調閥通常設置在近距離操作，工廠中心通過近距離烹調閥的開度，控制進入管式熱交換器的蒸汽量，適時調整供暖溫度。 二次手動閥正常工作時為全開狀態，下次電動烹調閥運轉后用于烹調蒸汽量。 旁通閥通常為常閉備用形態，管網的壓力過低，蒸汽不能通過減壓閥時，或者主路的檢查需要隔離時，打開旁通供應蒸汽。 2.2冷凝水回收設施該站共有3套冷凝水回收設施，1套處理水量為40t/h。 各組件的安裝由冷凝水本體箱、除污器、汽蝕除去器、調壓安裝、冷凝水供水泵、液位傳感器、電氣控制盤等7個部分構成。 管式熱交換器運轉中構成的冷凝水在通過彎管后，通過上升配管、程度配管進入回收設置的本體罐。 此時，首先通過微細的過濾器、除污器，對配管整體的油污、硬質的雜質進行機械的物理處理，通過回收垃圾設置的排出閥的有效期間排出。 箱內的結露水通過汽水分離器分離二次蒸汽和飽和結露水，再在密閉二次蒸汽的箱內以一定的空間和結露水維持波動形態，結露水通過汽水除去器，進入輔助供水泵送到工廠的管網。 3 .熱交換片段概要3.1管式熱交換器是將熱流體的局部熱傳遞給冷流體的設備，也稱為熱交換器。 熱交換器是消費過程中熱交流與傳遞不可或缺的設備。 由于熱交換中常用腐蝕性、氧化性強的材料，制造熱交換器的資料要求具有抗腐蝕性強的功能。 熱交換器的分類普遍，主要分為螺旋板式熱交換器、波紋管式熱交換器、列管式熱交換器、板式熱交換器、管殼式熱交換器、容積式熱交換器、浮子式熱交換器等。 由于熱交換器制造要求的資料具有強腐蝕性，可以用石墨、陶瓷、玻璃等非金屬資料或不銹鋼、鈦、鉭、鋯等金屬資料制作。 但是，石墨、陶瓷、玻璃等資料制成的熱交換器容易損壞，體積大，熱傳導差等缺點，鈦、鉭、鋯等稀有金屬制成的熱交換器價格過高，但不銹鋼制成的熱交換器耐腐蝕性差，容易發生晶界腐蝕。 該站低溫水汽水道式換熱器有2臺，單體設備次要參數如下: (1)換熱負荷: 32000kW； (2)溫水循環量: 550m3/h； (3)供水溫度: 130℃； (4)凝結水溫度: 80℃； (5)蒸汽計算壓力:0.2-0.4MPa (6)蒸汽計算溫度: 200℃，設備耐溫度考慮為300℃)結露水的出水溫度: &le； 85℃； (8)蒸汽消耗量: 48t/h (9)水側任務壓力: &le； 1200千帕。 該換熱器的外部管材質為不銹鋼。 管式熱交換器的作用原理:如下圖所示，壓力為0.4~0.6MPa的飽和蒸汽從蒸汽入口進入管式熱交換器，通過擋板、隔板上下流通，zui的局部熱終于被熱水吸收，構成結露水從結露水出口流出。 一次溫水(溫度約20℃)從溫水入口流入，通過從左向右的熱交換管流入集管，通過從右向左的熱交換管從溫水出口流出，成為二次溫水，二次溫水流入片段，散熱返回熱交換站循環泵入口，被加壓后再次流入溫水入口，反復進行這樣的循環加熱，Zn 管式換熱器的任務原理圖4、疏水性成績4.1換熱初期的首鋼京唐鋼鐵公司的4#換熱站生產于2008年夏季，由于事先大部分外部用戶沒有暖氣條件，車站外也沒有設置暖氣配管等多項成績，4# 換熱站不能擁有所有低溫用戶，僅需要大量蒸汽，就能夠滿足用戶的要求，因此，在換熱器滿負荷而不能正常運轉的狀況下，進入管式換熱器的蒸汽量少，同時在其外部不形成充分的壓力， 構成的大量冷凝水通過濾網后，幾乎不能通過濾網后的上升配管返回冷凝水箱，zui終于熱交換器內的冷凝水逐漸增加，磁板液位計暫時顯示高水平，熱交換器的熱交換效率也開始急劇下降，前期呈現嚴重的碰撞管情景，間接地 4.2換熱期初鋼京唐鋼鐵公司的4#換熱站2010年夏季隨著廠內各項工程的完成，車站內的低溫管式換熱器擁有全部用戶，換熱器也接近全負荷運轉，換熱過程中構成的結露水全部回收。 但換熱站作為平衡全廠管網蒸汽的重要設備，往往需要根據管網蒸汽量適時調節。 在管網蒸汽充足的情況下，換熱器必須連續運用大量蒸汽。 現場暫時看，這種情況下熱交換器內的結露水開始增加，磁反轉板液位計顯示高水平，熱交換效率下降，呈現沖擊管等情景，威脅設備的壽命。 4.3換熱前期隨著換熱設備及其從屬設備的臨時運行，換熱器陷阱有時呈現任務不變的情景，換熱器在換熱過程中構成的冷凝水無法完全回收，在換熱器內逐漸增加，zui終于異常導致換熱效率降低，呈現碰撞管等情景，威脅設備的壽命。 磁盤液位計在鋼鐵廠的換熱設備疏水成績的處理方法如圖5、處理方法5.1所示，在原來的上升管道和回水彎管之間增加了兩個回路，其中主要由止回閥、管道泵組成。 管道泵和換熱器的三聯磁反轉板液位計聯動，根據現場的詳細運行狀況，高、低水平的管道泵自動停止起動，磁反轉板液位計的數值上傳到工廠指揮中心，實時接近監視，同時增設管道泵的緊急中止按鈕。 旁通只設置止回閥。 在正常情況下，冷凝水通過旁通的止回閥能夠順利地回收到冷凝水回收裝置中，在不正常的情況下，用配管泵加壓后，能夠順利地回收。 5.2如上述圖所示，在原排出配管的手動閥的下側追加電動閥。 正常運轉時手動閥為常開狀態，電動閥和熱交換器的三連磁板液位計聯動，設置了高、低水平的自動起動停止。 該高液位下限必須高于配管泵起動時的下限，作為配管泵的檢查時或冷凝水過多時的支撐，保證熱交換設備的正常運轉的該低液位的下限比配管泵中止時的下限稍高，保證配管式交換器內有大量的結露水，蒸汽對設備施加間接的沖擊 6、集中調整手動排出閥可排出局部結露水，適度緩和管式換熱器的高液位，但該方法浪費了結露水，在現場使用有限。 閥開度的大小間接地與管式熱交換器內的結露水液位的上下有關，一過大會蒸汽不完全散熱就間接地溢出，過小的話設備的液位會逐漸下降，因此在現場多需要重復烹飪的人，不僅耗費很少的勞力和物資，實踐效果也不理想。 首鋼京唐鋼鐵公司4#換熱站結合上述兩種方法，在原基礎上增加局部設備后，經過2010年冬季運行檢驗，基本處理了大型換熱設備的疏水成績，不僅釋放了人力，還提高了管式換熱器的換熱效率，使設備能夠暫時、波動地運行。 --首鋼京唐鋼鐵結合無限責任公司任振宇現在，一些換熱站的大型換熱設備以管式換熱器為例，普遍集中配置，下層是換熱設備主體，上層是冷凝水回收裝置，這節約了空載，冷凝水回收容易。 但是，近年來一些換熱站將換熱設備、冷凝水回收裝置等設備配置在一定程度上，此時在蒸汽不斷變化的情況下，構成的冷凝水仍然能夠正常回收，面臨新的應對措施。 本文將對該成績的處理方法進行二次探討。 首鋼京唐鋼鐵公司為滿足鋼鐵廠的正常消費需求，在廠內設置5個集中供暖站，與1#、2#、3#、4#、5#換熱站區分散布于全廠，負責公司內各相關消費和生活與管理設備建設中停止供暖需求高的高溫熱水供應，同時統一均衡管網蒸汽使用量。 各換熱站的次級換熱設備為汽水式換熱器，蒸汽在各換熱器散熱后產生的冷凝水全部回收到工廠的各工藝設備中作為消耗用水。 但是，管網、用戶等外部原因進入管式熱交換器的蒸汽量少，壓力低時，在熱交換過程中構成的結露水無法回收，在管式熱交換器內逐漸變多，結露水的液位持續變高，熱交換效率急劇降低，其中特別是大型熱交換器變得更加嚴重 因此，本文以首鋼京唐鋼鐵公司4#換熱站為例，綜合分析了現場兩臺QTQH-W-N-32MW型低溫蒸汽-水換熱器后，提出了一種處理新換熱器疏水成績的新方法，以應對外部蒸汽的不時變化。 1、水碎片概述1.1補水箱站內設置1個補水箱，補水箱容積為20m3，詳細尺寸為3000 & times 3000 & times； 2500mm，水箱設有進水口、排水口、溢流口、油箱頂部工作口、液位計接口、泵進水口等必要接口和內、外搭接，底部設有隔板。 其中，進水口配備有自動浮球閥，浮球閥可根據油箱液位自動開閉。 底部分隔可以無效過濾水箱內的硬性雜質。 這個水箱是為了緩沖零碎水的流量變化，在水的流量大幅變動的情況下，不影響暖氣的零碎正常運轉而使用的。 1.2自動逆變器恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓恒壓 電壓額定電壓額定(2)揚程: 58.8m (3)馬達功率: 11kW/380V (4)保持水溫: &le； 40℃； (5)環境溫度: 5℃~40℃； (6)任務壓力: &le； 1000千帕。 該安裝的運行方式有手動和自動兩種，自動時可以根據現場實踐的運行狀況設定參數。 在暖氣的零星變動運轉時期，通常設置為自動補水，各配備一個水泵，兩個水泵在設定的時間內自動切換運轉，通過裝置在零星連接的配管上安裝壓力傳感器，檢測零星壓力，向外部的CPU輸出數據 當零碎壓力等于過去設定的壓力參數時，泵停止運轉，進入休眠期，再次變頻啟動，直到零碎壓力下降。 此外，該安裝設置了自動溢流閥，片斷性壓力超過預先設定的參數時，安裝通過自動溢流閥進行溢流，維持片斷性恒定電壓。 1.3循環泵該站共設置3臺ISR200-150-440型臥式低溫熱水循環泵，為正常任務準備，各泵的輔助參數如下: (1)流量: 550m3/h； (2)揚程: 54.5m (3)分配電機功率: 132kW/380V (4)任務溫度: &le； 100℃； (5)任務壓力: &le； 1200千帕。 泵通過彈性聯軸器連接。 規范軸承、水泵葉輪青銅材質、配合耐腐蝕的泵體樹脂砂鑄造、泵軸采用不銹鋼材質。 其中泵的轉子及其次級旋轉部件停止了靜均衡和動均衡實驗。 靜均衡精度為GB9239的G6.3級以上，動均衡精度為GB9239的G2.5級以上。 泵的振動在無汽蝕運行條件下測量，軸承的振動值符合JB/T8097的規定。 泵的起動方式有定位起動和近距離起動兩種方式。 2 .蒸汽碎片化概要2.1蒸汽管道該站的蒸汽管道主要由一次電動截止閥、y型過濾器、減壓閥、電動烹調閥、二次手動閥等五個部分構成，在旁路上只設有一個手動閥。 正常情況下，工廠區的管網蒸汽通過主路進入管式換熱器。 電動截止閥用于緊急情況下急劇切斷蒸汽源。 y型過濾器用于過濾蒸汽輸送的硬質雜質。 雜質可以通過設備所具有的污染物排出口的成活期排出。 三聯減壓閥調整其自身的調壓螺栓，調整進入管式熱交換器的蒸汽壓力，保證進入管式熱交換器的蒸汽在允許的正常壓力范圍內擺動。 電動烹調閥通常設置在近距離操作，工廠中心通過近距離烹調閥的開度，控制進入管式熱交換器的蒸汽量，適時調整供暖溫度。 二次手動閥正常工作時為全開狀態，下次電動烹調閥運轉后用于烹調蒸汽量。 旁通閥通常為常閉備用形態，管網的壓力過低，蒸汽不能通過減壓閥時，或者主路的檢查需要隔離時，打開旁通供應蒸汽。 2.2冷凝水回收設施該站共有3套冷凝水回收設施，1套處理水量為40t/h。 各組件的安裝由冷凝水本體箱、除污器、汽蝕除去器、調壓安裝、冷凝水供水泵、液位傳感器、電氣控制盤等7個部分構成。 管式熱交換器運轉中構成的冷凝水在通過彎管后，通過上升配管、程度配管進入回收設置的本體罐。 此時，首先通過微細的過濾器、除污器，對配管整體的油污、硬質的雜質進行機械的物理處理，通過回收垃圾設置的排出閥的有效期間排出。 箱內的結露水通過汽水分離器分離二次蒸汽和飽和結露水，再在密閉二次蒸汽的箱內以一定的空間和結露水維持波動形態，結露水通過汽水除去器，進入輔助供水泵送到工廠的管網。 3 .熱交換片段概要3.1管式熱交換器是將熱流體的局部熱傳遞給冷流體的設備，也稱為熱交換器。 熱交換器是消費過程中熱交流與傳遞不可或缺的設備。 由于熱交換中常用腐蝕性、氧化性強的材料，制造熱交換器的資料要求具有抗腐蝕性強的功能。 熱交換器的分類普遍，主要分為螺旋板式熱交換器、波紋管式熱交換器、列管式熱交換器、板式熱交換器、管殼式熱交換器、容積式熱交換器、浮子式熱交換器等。 由于熱交換器制造要求的資料具有強腐蝕性，可以用石墨、陶瓷、玻璃等非金屬資料或不銹鋼、鈦、鉭、鋯等金屬資料制作。 但是，石墨、陶瓷、玻璃等資料制成的熱交換器容易損壞，體積大，熱傳導差等缺點，鈦、鉭、鋯等稀有金屬制成的熱交換器價格過高，但不銹鋼制成的熱交換器耐腐蝕性差，容易發生晶界腐蝕。 該站低溫水汽水道式換熱器有2臺，單體設備次要參數如下: (1)換熱負荷: 32000kW； (2)溫水循環量: 550m3/h； (3)供水溫度: 130℃； (4)凝結水溫度: 80℃； (5)蒸汽計算壓力:0.2-0.4MPa (6)蒸汽計算溫度: 200℃，設備耐溫度考慮為300℃)結露水的出水溫度: &le； 85℃； (8)蒸汽消耗量: 48t/h (9)水側任務壓力: &le； 1200千帕。 該換熱器的外部管材質為不銹鋼。 管式熱交換器的作用原理:如下圖所示，壓力為0.4~0.6MPa的飽和蒸汽從蒸汽入口進入管式熱交換器，通過擋板、隔板上下流通，zui的局部熱終于被熱水吸收，構成結露水從結露水出口流出。 一次溫水(溫度約20℃)從溫水入口流入，通過從左向右的熱交換管流入集管，通過從右向左的熱交換管從溫水出口流出，成為二次溫水，二次溫水流入片段，散熱返回熱交換站循環泵入口，被加壓后再次流入溫水入口，反復進行這樣的循環加熱，Zn 管式換熱器的任務原理圖4、疏水性成績4.1換熱初期的首鋼京唐鋼鐵公司的4#換熱站生產于2008年夏季，由于事先大部分外部用戶沒有暖氣條件，車站外也沒有設置暖氣配管等多項成績，4# 換熱站不能擁有所有低溫用戶，僅需要大量蒸汽，就能夠滿足用戶的要求，因此，在換熱器滿負荷而不能正常運轉的狀況下，進入管式換熱器的蒸汽量少，同時在其外部不形成充分的壓力， 構成的大量冷凝水通過濾網后，幾乎不能通過濾網后的上升配管返回冷凝水箱，zui終于熱交換器內的冷凝水逐漸增加，磁板液位計暫時顯示高水平，熱交換器的熱交換效率也開始急劇下降，前期呈現嚴重的碰撞管情景，間接地 4.2換熱期初鋼京唐鋼鐵公司的4#換熱站2010年夏季隨著廠內各項工程的完成，車站內的低溫管式換熱器擁有全部用戶，換熱器也接近全負荷運轉，換熱過程中構成的結露水全部回收。 但換熱站作為平衡全廠管網蒸汽的重要設備，往往需要根據管網蒸汽量適時調節。 在管網蒸汽充足的情況下，換熱器必須連續運用大量蒸汽。 現場暫時看，這種情況下熱交換器內的結露水開始增加，磁反轉板液位計顯示高水平，熱交換效率下降，呈現沖擊管等情景，威脅設備的壽命。 4.3換熱前期隨著換熱設備及其從屬設備的暫時運行，換熱器的陷阱有時呈現任務不變的情景，換熱器無法完全回收換熱過程中構成的冷凝水，在換熱器內逐漸增加，zui終于異常導致換熱效率降低，呈現碰撞管等情景，威脅設備的壽命。 磁盤液位計在鋼鐵廠的換熱設備疏水成績的處理方法如圖5、處理方法5.1所示，在原來的上升管道和回水彎管之間增加了兩個回路，其中主要由止回閥、管道泵組成。 管道泵和換熱器的三聯磁反轉板液位計聯動，根據現場的詳細運行狀況，高、低水平的管道泵自動停止起動，磁反轉板液位計的數值上傳到工廠指揮中心，實時接近監視，同時增設管道泵的緊急中止按鈕。 旁通只設置止回閥。 在正常情況下，冷凝水通過旁通的止回閥能夠順利地回收到冷凝水回收裝置中，在不正常的情況下，用配管泵加壓后，能夠順利地回收。 5.2如上述圖所示，在原排出配管的手動閥的下側追加電動閥。 正常運轉時手動閥為常開狀態，電動閥和熱交換器的三連磁板液位計聯動，設置了高、低水平的自動起動停止。 該高液位下限必須高于配管泵起動時的下限，作為配管泵的檢查時或冷凝水過多時的支撐，保證熱交換設備的正常運轉的該低液位的下限比配管泵中止時的下限稍高，保證配管式交換器內有大量的結露水，蒸汽對設備施加間接的沖擊 6、集中調整手動排出閥可排出局部結露水，適度緩和管式換熱器的高液位，但該方法浪費了結露水，在現場使用有限。 閥開度的大小間接地與管式熱交換器內的結露水液位的上下有關，一過大會蒸汽不完全散熱就間接地溢出，過小的話設備的液位會逐漸下降，因此在現場多需要重復烹飪的人，不僅耗費很少的勞力和物資，實踐效果也不理想。 首鋼京唐鋼鐵公司4#換熱站結合上述兩種方法，在原基礎上增加局部設備后，經過2010年冬季運行檢驗，基本處理了大型換熱設備的疏水成績，不僅釋放了人力，還提高了管式換熱器的換熱效率，使設備能夠暫時、波動地運行。 --首鋼京唐鋼鐵結合無限責任公司任振宇

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